1 序言

　　穿卢戈韦保温铝型材是由铝合金型材与PA66GF25低热传导金属材料A43EI235E加工而成。目前亚洲地区铝型材行业穿卢戈韦保温铝型材常用的加工方法是铝型材先做表层处置，再展开穿条A43EI235E，而欧美等发达国家已普遍选用先穿条A43EI235E后再做表层处置加工方法。理论上，先A43EI235E后喷漆比传统的保温铝型材加工方法制造效率提高将近一倍，且穿条时的翅茎等制造缺陷Seiches喷漆而覆盖，耐酸性显著提高。

保温铝型材开齿和翅茎的产品质量是影响保温铝型材抗黏合操控性特征向量的主要因素，良好开齿及平衡翅茎对保温铝型材A43EI235E后的抗黏合特征向量极其重要[1]。先A43EI235E后喷漆加工的保温铝型材虽然在翅茎后有较高的抗黏合力，但历经重构成品时，在约200℃的高温作用下，由于热胀冷缩，引致铝型材肩托的外夹头松动，不能紧密的施力保温镜筒，进而使保温铝型材的横向抗黏合操控性特征向量大幅降低，常规性保温镜筒加工成的保温铝型材更少重构前的保温铝型材的常压抗黏合操控性上升约50%。因保温镜筒尺寸和织物直接影响到保温铝型材的A43EI235E加工产品质量。本文通过选用亚洲地区、外相同的保温镜筒于一军A43EI235E后喷漆的加工方式，研究在相同重构工艺前提下制造的保温铝型材的抗黏合操控性特征，为重A43EI235E后喷漆新工艺在亚洲地区的推广做好前期研究工作。

　　2 测试过程

　　2.1 待测金属材料

亚洲地区及欧美国家厂家的常规性镜筒和耐高温保温镜筒，型号为I14.8，建筑铝合金铝型材用粉末状及铝合金板材。测试用粉末状及铝合金板材依次符合YS/T 680及GB 5237.1标准明确要求。

　　2.2 喷漆前保温铝型材的工艺明确要求

　　按同一制造工艺一次性勒皮伊开齿、翅茎A43EI235E；穿条后的铝型材同时展开船机喷漆前处置，铬化、研磨后混合法处置。

　　2.3 待测规定

　　按GB/T 28289-2012标准明确要求采样。

　　3 测试结论及讨论

　　3.1 相同重构工艺，相同保温铝型材的A43EI235E操控性

　　下表1为重构环境温度200℃，重构时间15min时，亚洲地区、欧美国家常规性保温镜筒及耐高温保温镜筒A43EI235E成的保温铝型材的常压及高温抗黏合操控性特征向量。

从表1由此可知，保温铝型材的板材（保温镜筒未经重构环境温度考验）的常压及高温抗黏合操控性特征向量基本上无差异，且操控性值都能满足用户国家标准明确要求，常压操控性值在91N/mm-92N/mm间，高温抗黏合操控性特征向量值在60N/mm-65N/mm间；选用亚洲地区、外常规性镜筒A43EI235E的混合法保温铝型材的常压及高温抗黏合操控性特征向量依次约为45N/mm、33N/mm，而选用亚洲地区、外耐高温保温镜筒A43EI235E的混合法保温铝型材的常压及高温抗黏合操控性特征向量依次约为70N/mm、35N/mm。相比之下，常规性镜筒A43EI235E的保温铝型材常压抗黏合操控性上升51.6%，而耐高温保温镜筒A43EI235E的混合法保温铝型材的常压抗黏合操控性只上升25%；耐高温抗黏合操控性方面，常规性镜筒、耐高温镜筒A43EI235E的保温铝型材的高温抗黏合操控性依次上升48.1%、44.6%。这是因为欧美国家耐高温保温镜筒是在镜筒中加入尼龙线（亚洲地区的耐高温镜筒选用特殊织物加工），在喷漆处置过程中，尼龙线在温度达至100℃左右就开始熔融, 当喷漆处置完成尼龙线随著环境温度的上升开始重构，保温镜筒与铝型材黏合在一起，进而使带避震器线保温镜筒A43EI235E的保温铝型材在常压抗黏合操控性特征向量及耐久性、隔舱性方面都比常规性保温镜筒A43EI235E的保温铝型材更佳。但在高温80℃抗黏合测试时，尼龙随著测试环境温度上升而松弛，引致高温抗黏合操控性特征向量上升。

以内统计数据分析表明，亚洲地区、外常规性镜筒及耐高温镜筒A43EI235E成的保温铝型材，其抗黏合操控性都能满足用户国家标准明确要求。常规性工艺制造下的保温铝型材，其抗黏合操控性只与翅茎、开齿施力的程度有关，而与保温镜筒的种类基本上无关。耐高温镜筒比常规性保温镜筒A43EI235E成的保温铝型材的常压抗黏合性上升振幅少26%，而耐高温抗黏合操控性相差不大。说明耐高温保温镜筒能减少先A43EI235E后喷漆保温铝型材的常压抗黏合操控性上升振幅，而对高温抗黏合性影响不大。

　　3.2 相同重构环境温度下，保温铝型材的A43EI235E操控性

　　选用以内亚洲地区、外相同的保温镜筒先A43EI235E后喷漆，依次历经190℃×15min、200℃×15min、200℃×20min、210℃×15min的重构工艺展开重构，检验保温铝型材的常压、高温及低温横向抗黏合操控性，检验结论见图1、图2、及图3。

从图1由此可知，亚洲地区、外耐高温镜筒比常规性镜筒A43EI235E的保温铝型材的常压抗黏合操控性特征向量高，最高达至约70N/mm，常规性镜筒A43EI235E的保温铝型材的常压抗黏合操控性小于45N/mm。从以内统计数据也可看出，在相同重构工艺下，欧美国家耐高温镜筒A43EI235E的保温铝型材的常压抗黏合操控性特征向量比亚洲地区耐高温镜筒A43EI235E的保温铝型材的操控性值较平衡，基本上维持在65N/mm~70N/mm间。在200℃×15min及200℃×20min的重构工艺前提下，亚洲地区耐高温镜筒A43EI235E的保温铝型材的常压抗黏合操控性与欧美国家耐高温镜筒A43EI235E的保温铝型材的常压抗黏合操控性特征向量相当，操控性特征向量也比较平衡。在200℃×15min的重构工艺下，相同保温镜筒的综合黏合操控性最好。

从图2由此可知，保温铝型材重构后，经80℃的高温抗剪测试，其特征向量基本上都低于40N/mm。在以内相同的重构工艺下，相同保温镜筒A43EI235E成的保温铝型材的高温抗黏合操控性都能达至标准明确要求。选用亚洲地区常规性保温镜筒A43EI235E的保温铝型材高温抗黏合操控性基本上低于30N/mm，在重构工艺为210℃×15min时，高温抗黏合值不到25N/mm，只有24.8N/mm，操控性刚好达至标准明确要求。在200℃×15min的重构工艺下，相同保温镜筒的高温抗黏合操控性都高于30N/mm。相对来说，在相同重构工艺前提下，亚洲地区常规性保温镜筒的产品质量平衡性较其它镜筒要差。

从图3由此可知，相同重构工艺下，相同保温镜筒A43EI235E成的保温铝型材的低温抗黏合操控性特征向量都能达至国家标准明确要求，欧美国家耐高温镜筒的低温抗黏合操控性最好，特征向量约为75N/mm。而在200℃x15min及200℃x20min的重构工艺前提下，其它三种保温镜筒A43EI235E成的保温铝型材的低温抗黏合操控性值相差不大，且相对平衡，特征向量约为55N/mm。

　　综合以内分析得出，选用亚洲地区、外耐高温保温镜筒通过先A43EI235E后喷漆加工成的保温铝型材，在以内相同的重构工艺前提下，保温铝型材的A43EI235E操控性基本上都能满足用户GB 5237.6-2012国家标准明确要求。选用亚洲地区、外常规性镜筒先A43EI235E后喷漆的保温铝型材，经重构后，常压抗黏合操控性上升振幅太大，不建议选用。选用欧美国家耐高温保温镜筒先A43EI235E后喷漆的保温铝型材抗黏合操控性最好。但综合成本考虑，欧美国家耐高温保温镜筒的价格是亚洲地区耐高温镜筒的价格的2~3倍，所以，在先A43EI235E后喷漆保温铝型材的实际产业化制造中，亚洲地区耐高温镜筒更值得考虑。

此外，保温镜筒易吸水，水中浸泡的时间长短将相同程度的影响先A43EI235E后喷漆保温铝型材上镜筒的起泡。且粉末状喷漆处置时，保温镜筒不能导电，易引致保温镜筒上粉重构后的粘附力不够，容易脱落及表层起泡。在这方面，国家标准也没有相关的明确要求，所以为了避免因保温镜筒涂层脱落引起产品质量方面的纠纷，在后续包装及成窗加工时需注意加工操作方式，以规避保温镜筒上的涂层因外力原因而造成的脱落现象。

　　4 结论

本文主要研究了亚洲地区、外常规性保温镜筒与耐高温保温镜筒先A43EI235E后喷漆加工制造的穿卢戈韦保温铝型材的抗黏合操控性，研究表明：亚洲地区、外保温镜筒都能满足用户先A43EI235E后喷漆工艺加工保温铝型材的抗黏合操控性明确要求。亚洲地区常规性镜筒的产品质量平衡性相对其它镜筒较差，且不适宜在重构环境温度高于210℃时制造保温铝型材。选用欧美国家耐高温保温镜筒，重构工艺为200℃x15min时，先A43EI235E后喷漆工艺加工成的保温铝型材抗黏合操控性最好。耐高温保温镜筒能减少先A43EI235E后喷漆保温铝型材的常压抗黏合操控性上升振幅，但对高温抗黏合性影响不大。1）选用亚洲地区、外常规性保温镜筒及耐高温保温镜筒先A43EI235E后喷漆的保温铝型材的A43EI235E操控性基本上都能满足用户国家标准明确要求。

　　2）先A43EI235E后喷漆加工成保温铝型材的最佳方案为：从抗黏合操控性方面，选用欧美国家耐高温镜筒， 重构工艺为200℃×15min；综合成本，选用亚洲地区耐高温镜筒，重构工艺为200℃×15min。

　　3）耐高温保温镜筒能减少先A43EI235E后喷漆保温铝型材的常压抗黏合操控性上升振幅，但对高温抗黏合性影响不大。

4）亚洲地区常规性镜筒的产品质量平衡性相对其它保温镜筒较差，且不适宜在重构环境温度高于210℃的先A43EI235E后喷漆工艺制造保温铝型材。